扣件式脚手架相关计算
【例1】某高层建筑施工，需搭设50.4m 高双排钢管外脚手架，已知立杆横距b =1.05m ，立杆纵距L =1.5m ，内立杆距外墙距离b 1=0.35m ，脚手架步距h =1.8m ，铺设钢脚手板6层，同时进行施工的层数为2层，脚手架与主体结构连接的布置，其竖向间距H 1=2h =3.6m ，水平距离L 1=3L =4.5m ，钢管为φ48×3.5，施工荷载为4.0kN /m 2，试计算采用单根钢管立杆的允许搭设高度。
【计算公式】（与规范算法有差别，也可用规范算法算）
双排扣件式钢管脚手架一般搭设高度不宜超过50m ，超过50m 时，应采用分段搭设或分段卸载措施。
由地面或挑梁上的每段脚手架最大搭设高度可按下式计算：
H
H m a x ≤
1+H /100其中 H =
K A ϕA f -1.3(1.2N GK 2+1.4N QK )
1.2N GK 1
. h
式中 H max —— 脚手架最大搭设高度； ϕ
Af ——
可由表1查取；
K A —— 与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组
合时，取K A ＝0.7，内外排均为单根时，K A ＝0.85；
h —— 脚手架的步距；
N GK1 —— 脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架
自重可由表2查得；
N GK2 —— 脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物
品重，可由表3查得；
N QK —— 一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力，可由表4查得； 【解】 根据已知条件分别查表得：
φAf =48.491kN ，N GK1=0.442kN ，N GK2=4.185kN ，N QK =8.40kN ，K A =0.85 因立杆采用单根钢管，则
H =
K A ϕAf -1.3(1.2N GK 2+1.4N QK )
1.2N GK 1
. h
=
0.85⨯48.491-1.3(1.2⨯4.185+1.4⨯8.4)
⨯1.8=65.8m
1.2⨯0.442
最大允许搭设高度为：
H max ≤
H 65.8
==39.7m
由计算知允许搭设39.7m 高。
表1 格构式压杆的 Af (kN)
注：表中钢管截面采用φ48×3.5mm ，f =205N/mm。
表2 一步一纵距的钢管扣件重量N GK1(kN)
表3 脚手架一个立杆纵距的附设构件及物品重N GK2(kN)
注：本表根据脚手板0.3kN/m。操作层的挡脚板0.036N/ m ，护栏0.0376N/m，安全网0.049kN/m（沿脚手架纵向）计算，当实际与此不符时，应根据实际荷载计算。
表4 一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力 N QK （kN ）
【例2】已知条件同上例，根据验算单根钢管作立杆只允许搭设39.7m 高，现采取措施由顶往下算0到39.7m 为单钢管做立杆，由顶往下算39.7m 至50.4m 之间用双钢管做立杆，试验算脚手架结构的稳定性。 【计算公式】
1. 脚手架立杆的整体稳定，按轴心受压格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。
（1） 不考虑风载时，立杆按下式计算：
N
≤K A . K H . f ϕA
其中
N =1. 2N Q K (n )1N G K 1+N G K 2+1. 4
式中 N —— 格构式压杆的轴心压力；
N GK1 —— 脚手架自重产生的轴力，高为一步距，宽为一个纵距的脚手架，
自重可由表2查得；
N GK2 —— 脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物
品重可由表3查得；
N QK —— 一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力，可由表4查得；
n 1 —— 脚手架的步距数；
ϕ —— 格构式压杆整体稳定系数，按换算长细比λcx ＝μλx 计算 λx —— 格构式压杆长细比，由λx =H 1/(b /2)计算或查表；
μ —— 换算长细比系数，由表5查取； A —— 脚手架内外排立杆的毛截面面积之和；
K A —— 与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合
时，取K A ＝0.7；内外排均为单根时，K A ＝0.85；
K H —— 与脚手架高度有关的调整系数。当H ≤25m 时，取0.8；H >25m
时，K H 按下式计算：
K H = H —— 脚手架高度(m)
1
1+H
f —— 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f ＝205N/mm2。 （2）考虑风载时，立杆按下式核算：
N M +=K A K H f （6-14） ϕA b 1A 1
q 1H 12
式中 M —— 风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按M =计算；
8
q 1 —— 风荷载作用于格构式压杆的线荷载； b 1 —— 截面系数，取1.0～1.5；
A 1 —— 内排或外排的单排立杆危险截面的毛截面积； 其他符号意义同前。
2．双排脚手架单杆稳定性按下式核算：
N 1
6-15） +σm ≤K A K H f （
ϕ1A 1
式中 N 1 —— 不考虑风荷载时由N 计算的内排或外排计算截面的轴心压力；
ϕ1 —— 按λ1=h 1/i 1查表6得的稳定系数； h 1 —— 脚手架底步或门洞处的步距；
A 1、i 1 —— 内排或外排立杆的毛截面积和回转半径；
σm —— 操作处水平对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载
Q K =2.0kN/m2时，取σm =35 N/m2；当Q K =3.0kN/m2时，取σm =55 N/m2，非施工层的σm =0；
其他符号意义同前。
当底部步距较大，而H 及上部步距较小时，此项计算起控制作用。
【解】 脚手架上部39.7m 为单管立杆。其折合步数为n 1=39.7/1.8=22步，实际高为22×1.8=39.6m ，下部双管立杆的高度为10.8m ，折合步数为n 1=10.8/1.8=6步。
1. 验算脚手架立杆的整体稳定性：
（1）求N 值：因底部压杆轴力最大，故验算双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重为：
N’GK1 = N GK1 + 2×1.8×0.038 + 0.014×4
= 0.442 + 0.137+ 0.056 = 0.635kN N = 1.2 ( n 1 N GK1 + n ’1 N ’GK1 + N GK2 ) +1.4N QK
= 1.2 ( 22×0.442 + 6×0.635 + 4.185 ) + 1.4×8.4 =33kN
( 2 ) 计算ϕ 值：由b =1.05m ，H 1=3.6m ，计算λx ：
H 3.6
=6.86 λx =1=
b /21.05/2由b 、H 1 查表5得 μ=25 ∴ λ0x =μλx =25×6.86 = 171.25 再由λ0x 查表6得 ϕ = 0.242
( 3 ) 验算整体稳定性：因立杆为双钢管，K A = 0.7，计算高度调整系数K H ，由H = 50.4＞25，
K H =
11
==0.665 H 50.41+1+100100
N 33⨯1032
则 ==69.6N /mm 2
ϕA 0.242⨯4⨯4.893⨯10
K A . K H . f =0.7⨯0.665⨯205=95.4N /mm 2>69.6N /mm 2 ∴安全。
表5 换算长细比系数μ
注：表中数据是根据脚手架连墙点纵向间距为3倍立杆纵距计算所得，若为4倍时应乘以1.03的增大系数。
表6 轴心受压构件的稳定系数ϕ（Q235钢）
2. 验算单根钢管立杆的局部稳定
单根钢管最不利步距位置为由顶往下数39.6m 处一往上的一个步距，最不利荷载在39.6 m 处，为一个操作层，其往上还有一个操作层，6层脚手板均在39.6m 处往上的位置铺设，最不利立杆为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.35m 宽的脚手板及其上活荷载，故其轴向力N 1为：
10.5⨯1.05+0.35
(1.2N GK 2+1.4N QK ) N 1 =⨯1.2n 1⨯N GK 1+
21.4010. 875=⨯1. 2⨯2⨯20. 4+⨯(1. 2+4. 1⨯851. 48. 4) 2 1. 40=5. 83+410. =489kN 16. 32
由λ1= h / i = 1800 / 15.78 =114 查表6得ϕ= 0.489 由于 Q K = 2.0 kN /m2 ∴ σm = 35 N/mm2 单根钢管截面面积 A 1 = 489mm2
由于计算部分为单管作立杆， ∴ K A = 0.85 则
N 116320+σm =+35=68.25+35=103.25N /mm 2 ϕ1A 10.489⨯489
K A . K H . f =0. 8⨯5
0. ⨯665=205N 11mm 5. 28 8
/
＞103.25 N / mm 故知安全。
【例3】 砌墙用单管双排扣件式脚手架，其步距和间距均为1.8m ，架宽为1.2m ，试计算确定其允许搭设高度。
【允许搭设高度的简便计算公式】
扣件式钢管脚手架主要杆件为立杆，其他杆件如小横杆、大横杆等其承受荷载能力均为已知，控制施工荷载不超过其允许承载力即可，为简化计算，一般只需计算立杆的允许承载力即可求得其允许搭设高度，一般可采用以下简单方法计算。
一、 设计荷载计算
立杆的设计荷载可按下式计算：
⎡f +η+1σ()
y KN =A n ⎢
⎢2⎣式中 N —— 立杆的设计荷载；
K —— 考虑钢管平直度、 锈蚀程度等因素影响的附加系数，一般取K = 2；f y —— 立杆的强度设计值； σ —— 欧拉临界应力；
1⎫
η —— 0.3⎛ ⎪ 100i ⎝⎭
2
l 0 —— 底层立杆的有效长度，l 0 =μl； i —— 立杆截面的回转半径； l 0 / i—— 底层立杆长细比； A n —— 立杆的净截面积。
按操作规程要求，安装钢管外脚手架，要在脚手架的两端、转角处以及每隔6～7根立杆设尖剪刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面角度应大于60o 。同时，每隔2～3步距和间距，脚手架必须同建筑物牢固联系，故可将扣件式钢管脚手架视作“无侧移多层刚架”，按《建筑结构计算手册》，无侧移刚架柱的计算长度系数，μ可取0.77。
二、 允许搭设高度及安全系数计算
求得设计荷载后，根据操作层荷载（一般取三层）及安装层（即非操作层）荷载，即可按下式求得允许安装层数和高度： [ 3 W 1 + nW 2 ] S = N
n =
N -3W 1. S
W 2S
h = n×b 式中 n —— 安装层层数；
N —— 立杆设计荷载；
W 1、W 2 —— 分别为操作层和安装层荷载； S —— 每根立杆受荷面积； h —— 计算安装高度； b —— 脚手架步距。
扣件式脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误的拆除局部拉杆及支撑，常使立杆的设计荷载降低，且这些因素，随安装高度增高，出现的概率越大。因此在确定安全系数时，必须考虑安装高度的影响。
安全系数K 一般可按下式计算：
h
a
式中 h —— 根据立杆设计荷载求出的脚手架最大安装高度；
K =1+
a —— 常数，取值为200。 【解】 1.荷载计算
（1）操作层荷载计算 脚手架上操作层附加荷载不得大于2700 N / m2。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力300 N / m 。操作层附加荷载W 1为：
W 1 = 2×1.2×（2700 + 300）= 7200 N / m2
（2）非操作层荷载计算 钢管理论重力为38.4 N / m，扣件重力按10 N /个。剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：
l ==2.55m 每跨脚手架面积 S = 1.8×1.2 = 2.16 m 2 非操作层每层荷载W 2为：
(1. ⨯8+21⨯. 8+2
W 2=
1+. 22⨯. 5⨯52. 16
式中1.3为考虑钢管实际长度的系数。
2) ⨯38+. 4⨯1. 31042
=330N /m
2. 立杆设计荷载计算
计算钢管的截面特征：A n = 4.893×102mm 2, i = 15.78mm , l 0 = μl = 0.77×1800 = 1386mm , λ = l 0 / i =1386/15.78 = 87.83
欧拉临界应力：
π2E π2⨯2100002
σ=2= =269N /mm 2
λ87.83 η=0.3⨯设计荷载N 为：
1
(100i )
2
=0.3
1
(100⨯0.01578)
2
=0.12
4.89⨯102⎡170+(1+0.12)⨯269
N = ⎢
22⎣
= 33300 N = 33.3 KN
3. 安装高度计算
假设操作层为三层，安装层数按下式计算：
S ×[ 3W1 + n W 2 ] = 33.3 kN
1.2⨯1.8
=1.08m 2 式中S 为每根立杆受荷面积，S =
2
3330-0⨯372⨯001. 08
=27. 层9 n =
330⨯1. 08
计算安装高度 h = 1.8×27.9 = 50.2m
50. 2
K =1+=1. 2 5 安全系数
20050.2
=40.2m 允许安装高度 H =
1.25
故扣件式钢管脚手架的允许搭设高度为40.2m 。
【例4】已知条件：立杆横距l b =1.05m , 步距h =1.8m ，立杆纵距l a =1.5m ，二步三跨连墙布置。
脚手板自重标准值（满铺4层）∑Q P 1=4⨯0.35kN /m 2 施工均布活荷载标准值（一层作业）Q k =3kN /m 2 栏杆、挡脚板自重标准值取 Q p 2=0.14kN /m 2
敞开式脚手架，施工地区基本风压为0.35kN /m 2，脚手架高度H S =50m 脚手架底通常铺设木垫板（板宽×板厚为300mm ×500mm ） 地基土质为碎石，承载力标准值f gk =300kPa
【解】1）计算立杆段轴力设计值N ： 由已知条件，不组合风荷载。（参见规范）
N =1.2(N G 1k +N G 2k ) +1.4∑N Qk
由已知条件l a =1.5m ，h =1.8m ，查规范附录，得g k =0.1248kN /m 脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G 1k
N G 1k =H S g k =50⨯0.1248=6.24kN
构配件自重标准值产生的轴向力N G 2k N G 2k =0.5(l b +0.3) l a
∑Q
p 1
+Q p 2l a
=0.5(1.05+0.3) ⨯1.5⨯4⨯0.35+0.14⨯4.5 =1.628kN
施工荷载标准值产生的轴向力总和∑N Qk
∑N
Qk
=0.5(l b +0.3) l a Q k =0.5⨯(1.05+0.3) ⨯1.5⨯3=3.038kN
N =1.2(6.24+1.628) +1.4⨯3.038=13.69kN
2) 计算基础底面积 A:
取木垫板长度0.5m A =0.3⨯0.5=0.15m 2 3) 确定地基承载力设计值f g :
碎石土承载力标准值f gk =300kPa =300kN /m 2
查规范知K c =0.4，得
f g =K c f gk =0.4⨯300=120kN /m 2
4) 验算地基承载力:
立杆基础底面的平均压力P
N 13.69P ===91.27kN /m 2
A 0.15满足要求。
门式脚手架相关计算
【例5】已知：某建筑物施工，拟采用落地门式钢管脚手架。搭设高度50m ，门架及配件质量为A 类。门式代号为MF1219，立杆外径φ48×2.5mm ，横杆为φ26.8×2.5mm ，门架高度（h 0）1900mm ，门架宽度（b ）1200mm, 门架纵距（l ）1800mm, 门架立杆离墙面距离150mm ；连墙件间距：竖向2h 0=3.6m；水平向（l 1）
2
2l a =3.60m ；施工均布活荷载标准值2 kN/m, 允许一层施工。工地所在地，某市
市郊。
求：试验算脚手架稳定性，连墙件强度。
【解】 （1）门式脚手架稳定性
验算公式： N ≤ N d
1） 作用与一榀门架的轴向力设计值，按以下计算： 不组合风荷载时
N =1.2(N Gk 1+N Gk 2) H +1.4∑N Qik 查表8,9,10得各项数值如下：
N Gk 1=0.35kN/m；N Gk 2=0.10 kN/m；
∑N
Qik
=4.4 kN；H=50m
则：N =1.2⨯(0.35+0.10) ⨯50+1.4⨯4.4=33.16kN 组合风载时
2M k ⎫⎧
N =1.2(N Gk 1+N Gk 2) H +0.85⨯1.4⎨∑N Qik +⎬
b ⎩⎭
各项数值如下：
N Gk 1=0.35kN/m；N Gk 2=0.10 kN/m；∑N Qik =4.4 kN；H=50m；b=1.2m
q k H 12
M k =
10
其中：H 1=3.6m；
q k =ωk l =0.7μ2⨯ω0⨯l =0.7⨯1.63⨯1.0⨯0.25⨯1800=0.51kN /m 2
0.51⨯3.62
=665N m 可得：M k =
10
2⨯0.665⎫⎧
代入得：N =1.2(0.35+0.10) ⨯50+0.85⨯1.4⎨4.4+⎬=33.55kN
1.2⎭⎩
经比较，取两者中较大者，即取N =33.55kN
2） 一榀门架的稳定承载力设计值
查表7，可得：N d =69.97Kn,所以N
（2）门式脚手架搭设高度 不组合风荷载时
H d =
ϕ⋅A ⋅f -1.4N Qik
1.2(N Gk 1+N Gk 2)
式中：A =489mm 2，f =205N /mm 2
ϕ按λ=kh 0/i =1.22⨯190/1.58=146.7
0.322⨯489⨯205-1.4⨯4.426.12
==48.4m
1.2(0.35+0.10) 0.54
H d =
组合风荷载时
d
H w =
ϕ⋅A ⋅f -0.85⨯1.4⎨∑N Qik +
⎧
⎩
1.2(N Gk 1+N Gk 2)
2M k ⎫
⎬b ⎭
2⨯0.665⎫⎛
0.322⨯489⨯205-0.85⨯1.4 4.4+⎪
1.2⎭⎝==47.6m
1.20.35+0.10经比较，取两者中的较小者，故取[H ]=47.6m 。 （3）连墙件强度及稳定
连墙件用φ25螺杆，A n =380mm 2 1） 强度验算：
N t (N c )σ=≤0.85f
A n
式中
N t (N c )=N w +3.0(kN )
N w =1.4ωk l 1h 1=1.4⨯0.7⨯1.63⨯1.0⨯0.25⨯3.6⨯3.6=5.18kN
N t (N c )=5.18+3.0=8.18kN
则得：
σ=
8.18
=21.5N /mm 2≤0.85⨯205=174N /mm 2
380
故安全。 稳定验算：
σ=
N c
≤
0.85f ϕA
i =
==5.5mm
ϕ按λ=1.22⨯150/5.5=33.3，查表6，得ϕ=0.908 得：
σ=
8180
=23.7N /mm 2≤0.85⨯205=174N /mm 2
0.908⨯380 故安全。
表7 一榀门架的稳定承载力设计值N d
表8 一个架距范围内每米高脚手架结构自重G K1（N GK1） （kN/m）
门架型号
表9一个架距范围内每米高脚手架附件自重G K2（N GK2） （kN/m）
注：当附件设置和材料与表9中所注不符时，应按实际情况计算。
表10 一个架距的施工荷载产生的轴向力标准值
注：本表系根据架距1.80m ，门架宽度等于1.20m 计算，当为其他数据时应按实际情况计算。
【例10】已知门式脚手架施工荷载Q k =3.0kN /m 2，连墙件竖向及水平间距为2步3跨（H 1=4m，L 1=6m），门架型号采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b=1.22m，门架高h 0=1.93m，i =15.25mm ， A =310⨯2mm 2，同时知N GK1=0.276kN/m，N GK2=0.081kN/m，∑N Qik =6.70kN ，风荷体型系数μs t w =0. 443kN ，基本风压
2
，试求该脚手架可搭设最高高度。 ω0=0.55kN /m
【解】脚手架的搭设高度应考虑不组合风荷载与组合风荷载两种工况，取其计算结果的较小者作为允许搭设的最大高度。
由表11试取k =1.22，据λ=kh 0/i =1.22⨯1930/12.25=154，查表6得
2
m ，f =205N /mm 2；Q k =3.0kN /m 2，ϕ=0.294，又知A =31⨯0m 2
∑N
Qik
=6.70kN ；
不组合风荷载时
H d =
ϕ⋅A ⋅f -1.4N Qik
1.2(N Gk 1+N Gk 2)
0.294⨯310⨯2⨯205⨯10-3-1.4⨯6.70
H ==65m
1.2(0.276+0.081)
d
组合风荷载时
d
H w =
ϕ⋅A ⋅f -0.85⨯1.4⎨∑N Qik +
⎧
⎩
1.2(N Gk 1+N Gk 2)
2M k ⎫
⎬b ⎭
上式中仅风荷载产生的弯矩需计算。先试按H=60m，地面粗糙程度B 类查《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）得风压高度系数μz =1.77，已知
μstw =0.443kN ，ω0=0.55kN /m 2，风荷载标准值：
ωk =0.7μz μstw ω0=0.7⨯1.77⨯0.433⨯0.55=0.302kN /m 2
风线荷载标准值：
q k =ωk l =0.302⨯1.83=0.552kN /m
风荷作用对计算单元产生的弯矩标准值：
q k H 120.552⨯42
M k ===0.88kN m
1010
脚手架搭设高度：
d
H w =
ϕ⋅A ⋅f -0.85⨯1.4⎨∑N Qik +
⎧
1.2(N Gk 1+N Gk 2)
2M k ⎫
⎬b
2⨯0.88⎫⎛
0.294⨯310⨯2⨯205⨯10-3-1.19 6.70+⎪
1.22⎭⎝=≈65m
1.20.276+0.081由计算知，试取的调整系数k 和风压高度系数μz 合适。两种工况计算结果搭设高度均为65m ，但根据表12规定，当施工荷载标准值Q k ≤3.0kN /m 2时，脚手架搭设高度不宜超过60m ，故脚手架的搭设高度应取H=60m。
表11 调整系数k
表12落地门式钢管脚手架搭设高度
【例11】已知：某高层建筑，自第5层起为标准层，层高为3.2米。拟采用单元提升悬挑外脚手架。由楼层(板) 上悬挑梁([16),在钢梁上搭设扣件式钢管（φ48×3.5mm ）脚手架，搭设高度为6步架(每步架1.8m), 总高10.2m, 单元架体长5.25m 、宽1.2m, 内立杆距墙0.30m 。每层满铺竹笆及围笆，外侧用安全网封闭。一个单元脚手架坐落在2[8槽钢腹板上，由3根[16槽钢悬挑支撑；。
求：悬挑钢梁强度验算。 【解】：以单元脚手架（纵向长5.25m ；高6
步架10.2m; 架宽1.2m ）为计算单元。按钢管（φ48×3.5mm ）、扣件、竹笆、安全网等的实际用量计算恒载标准值。在6步架高度范围内允许有一层结构施工，施工均布活载标准值取3KN/m2(水平面) 。
（1） 脚手架恒载标准值
内、外立杆：6根×10.2m/根×38.4N/m=2350 N 大横杆：30根×5.25m/根×38.4N/m=6048 N 小横杆：18根×1.5m/根×38.4N/m=1.037 N 扣件：140个×15N/个=2100 N 竹笆：44m 2×350N/m2=15400 N 剪刀撑：650N
安全网：60m 2×38.4N/m2=2400 N 小计：29985 N
(2)脚手架底座（2 [8槽钢）：300 N
恒载合计：30285 N (3)施工均布活荷载标准值
5.25m×1.2m ×3KN/m2=18900 N (4)悬挑钢梁承受的荷载设计值P
如单元脚手架由3 [16槽钢承。每根悬挑钢梁上所受的集中荷载（P ）为：
P=1/2×1/3×（1.2×30285+1.4×18900）=10467 N (5)内力计算
悬挑钢梁为 16[B,重量197.5N/m2；A=2515mm2；Wx=116.8cm3；Sx=70.3cm3；Ix=934.5cm4；t w=8.5mm。由图得；
10467⨯(4.3+5.5)
=25644N
4.0
R2=25644-2×10467=4710 N
M1=10467×（1.5+0.3）=18840 N·m
(6)悬挑钢梁截面承载力验算
M 1
抗弯 σ==（18840×1000）/（1.05×116800）
r x W x
=153.6N/mm2
VS
抗剪 τ==（25644×70300）/（9345000×8.5）
It 2
=22.7N/mm2
R 1=
M x
≤f ϕb W x
式中 ϕb ——梁的整体稳定性系数，计算如下：
按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B.3: ϕb =
570bt 235
l 1h f y
式中 h、b 、t ——分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。 本例采用[16， h=160mm；b=65mm；t=8.5mm；fy=215N/mm2 代入得：
ϕb =
则按下式代替：
570⨯65⨯8.5235
⨯=0.715>0.6
(2⨯1500) ⨯160215
ϕ' b =1.07-
0.282
ϕb
=1.07-0.282/0.715=0.676
代入式，得
M x 18840⨯1000
==238.6N/mm2>f
ϕ' b W x 0.676⨯116800
=215N/mm2(不满足)
所以，需要采取上拉措施。 （8）挠度验算
查结构静力计算表，可知悬挑端最大挠度计算公式为：
Pl 3Pb 2l b
∆max =∆1+∆2=+(3-)
3EI 6EI l
10467⨯1.50310467⨯(30)2⨯15030
+(3-) =
3⨯2.06⨯106⨯934.56⨯2.06⨯106⨯934.5150
l 1500
= 400400
=3.75mm （不满足） 故应采取上拉措施进行卸载，以减少挠度。
=13.72+0.34=14.06mm>∆=